不銹鋼的晶間腐蝕是沿不銹鋼晶粒間界面產生的一種優先破壞。它曾經是20世紀30～50年代人們最為關注、常見的腐蝕破壞形式。雖然不銹鋼敏化態晶間腐蝕的事故已大量減少，從選擇材料入手就可以從根本上解決，但非敏化態晶間腐蝕的研究和解決尚需繼續努力。以下將分別介紹鉻鎳奧氏體不銹鋼的敏化態晶間腐蝕和非敏化態晶間腐蝕以及鐵素體不銹鋼的晶間腐蝕。
1. 鉻鎳(nie)奧氏體不銹(xiu)鋼的敏(min)化態晶間腐(fu)蝕
鉻鎳奧(ao)氏(shi)(shi)體(ti)(ti)不(bu)銹鋼的(de)敏化態(tai)的(de)晶間腐蝕早在20世紀20～30年代就已引起人們的(de)重視，并(bing)進(jin)行了大(da)(da)量深入的(de)研(yan)究(jiu)。幾十年來，通過大(da)(da)量研(yan)究(jiu)和實(shi)踐，應(ying)當說(shuo)無論從(cong)理論上還(huan)是(shi)從(cong)解決(jue)實(shi)際工程問題上，已獲(huo)得圓滿的(de)解決(jue)（除個別例外），國內外Cr-Ni奧(ao)氏(shi)(shi)體(ti)(ti)不(bu)銹鋼晶間腐蝕事故大(da)(da)大(da)(da)減(jian)少。
使Cr-Ni奧氏體不銹鋼產生晶間(jian)腐蝕的常見介質有硝酸、硫酸、磷酸和其他(ta)。
①. 硝(xiao)酸(suan)(suan)(suan)(suan)。硝(xiao)酸(suan)(suan)(suan)(suan)+鹽酸(suan)(suan)(suan)(suan)；硝(xiao)酸(suan)(suan)(suan)(suan)+氫(qing)氟(fu)酸(suan)(suan)(suan)(suan)；硝(xiao)酸(suan)(suan)(suan)(suan)+醋酸(suan)(suan)(suan)(suan)；硝(xiao)酸(suan)(suan)(suan)(suan)+氯化物(wu)；硝(xiao)酸(suan)(suan)(suan)(suan)+硝(xiao)酸(suan)(suan)(suan)(suan)鹽。
②. 硫(liu)酸(suan)(suan)(suan)。硫(liu)酸(suan)(suan)(suan)+硝酸(suan)(suan)(suan)；硫(liu)酸(suan)(suan)(suan)+甲醇(chun)；硫(liu)酸(suan)(suan)(suan)+硫(liu)酸(suan)(suan)(suan)亞鐵；硫(liu)酸(suan)(suan)(suan)+硫(liu)酸(suan)(suan)(suan)銨；硫(liu)酸(suan)(suan)(suan)+硫(liu)酸(suan)(suan)(suan)銅。
③. 磷(lin)酸(suan)。磷(lin)酸(suan)+硝酸(suan)；磷(lin)酸(suan)+硫(liu)酸(suan)。
④. 其他。硫(liu)酸銅；硫(liu)酸鐵+氫氟(fu)酸；氫氟(fu)酸；乳酸；人體液；尿素甲(jia)銨液；氯化鐵。
長期以來，人們選用含穩定化元素Ti、Nb的Cr-Ni奧氏體不銹鋼，例如，07Cr18Ni11Ti、06Cr18Ni11Ti、06Cr17Ni12Mo2Ti、06Cr18Ni11Nb、07Cr18Nil1Nb等以防止敏化態的晶間腐蝕，并取得了滿意的效果。Ti、Nb的作用主要是與鋼中過飽和的形成穩定的TiC、NbC等碳化物來防止或減少鉻碳化物Cr23C6的形成。
由于鋼中Ti不僅與C相結合，而且還與鋼中N、S相結合，形成TiN、TiS，因此加入的Ti量應大于等于4×[C]+1.5×[S]+3.43([N]≈0.001)；隨固溶處理溫度的升高，不僅鋼中Cr23C6溶解，而且TiC也溶入基體中，在隨后冷卻過程或在敏化溫度停留就會有更多Cr23C6析出，而增加晶間腐蝕的敏感。因此，即使是含Ti鋼，鋼的固溶處理溫度也不宜太高，一般認為以1000℃為宜；在850℃左右處理的鋼中C結合Ti的量最高，也就是最有利于TiC的形成。因此，固溶處理后再經850℃左右的穩定化的處理，可使含Ti鋼獲得最佳耐晶間腐蝕效果。
但(dan)是(shi)含穩定化元素Ti、Nb特別是(shi)含Ti的(de)不(bu)銹鋼有(you)許多(duo)缺(que)點，在不(bu)銹鋼冶金工藝日新月(yue)異的(de)今天，有(you)些缺(que)點已嚴重(zhong)阻礙了不(bu)銹鋼冶金生產的(de)科技進步并給(gei)使用帶來不(bu)必(bi)要(yao)的(de)損失(shi)和危害。
例如，Ti的(de)(de)(de)加(jia)入(ru)，使(shi)鋼(gang)(gang)的(de)(de)(de)黏度增加(jia)，流動性降低(di)給不銹(xiu)鋼(gang)(gang)的(de)(de)(de)連續澆注工藝帶來困難；Ti的(de)(de)(de)加(jia)入(ru)使(shi)鋼(gang)(gang)錠(ding)、鋼(gang)(gang)坯(pi)表面質(zhi)量變壞，不僅增加(jia)了冶金廠的(de)(de)(de)鋼(gang)(gang)錠(ding)、鋼(gang)(gang)坯(pi)修磨量，而(er)且顯(xian)著降低(di)鋼(gang)(gang)的(de)(de)(de)成材(cai)率，從而(er)提高了不銹(xiu)鋼(gang)(gang)的(de)(de)(de)成本；Ti的(de)(de)(de)加(jia)入(ru)，由(you)于TiN等(deng)非(fei)金屬夾雜物的(de)(de)(de)形成，降低(di)了鋼(gang)(gang)的(de)(de)(de)純凈度。不僅使(shi)鋼(gang)(gang)的(de)(de)(de)拋光性能變差，而(er)且由(you)于TiN等(deng)夾雜常常成為點腐(fu)蝕(shi)(shi)源，而(er)使(shi)鋼(gang)(gang)的(de)(de)(de)耐蝕(shi)(shi)性下降；含Ti的(de)(de)(de)不銹(xiu)鋼(gang)(gang)焊(han)后(hou)在介質(zhi)作用下，沿焊(han)縫熔合線易出現“刀(dao)狀腐(fu)蝕(shi)(shi)”同樣引起焊(han)接結構的(de)(de)(de)腐(fu)蝕(shi)(shi)破壞。
由(you)于(yu)含Ti不(bu)(bu)(bu)銹(xiu)鋼(gang)(gang)的上述缺點。在(zai)不(bu)(bu)(bu)銹(xiu)鋼(gang)(gang)產(chan)(chan)量(liang)最大的日(ri)、美等國(guo)(guo)，含Ti的18Cr-8Ni不(bu)(bu)(bu)銹(xiu)鋼(gang)(gang)，例如，06Cr18Ni11Ti相當于(yu)國(guo)(guo)內(nei)的06Cr18Ni9Ti的產(chan)(chan)量(liang)僅占Cr-Ni不(bu)(bu)(bu)銹(xiu)鋼(gang)(gang)產(chan)(chan)量(liang)的1％～2％，而我國(guo)(guo)仍占Cr-Ni不(bu)(bu)(bu)銹(xiu)鋼(gang)(gang)產(chan)(chan)量(liang)的90％以(yi)上。這既反映了我國(guo)(guo)不(bu)(bu)(bu)銹(xiu)鋼(gang)(gang)生產(chan)(chan)和鋼(gang)(gang)種使用上的不(bu)(bu)(bu)合理。也說明我國(guo)(guo)在(zai)不(bu)(bu)(bu)銹(xiu)鋼(gang)(gang)生產(chan)(chan)和使用中鋼(gang)(gang)種結構上的落后狀(zhuang)況。
我們建議選用超低碳Cr-Ni奧氏體不銹鋼，例如，用022Cr19Ni10（304L）和控氮的022Cr19Ni10 代替 07Cr18Ni11Ti（321H）和06Cr18Ni11Ti（321）；用022Cr17Ni12Mo2（316L）和022Cr19Ni13Mo3（317L）以及控氮的022Cr17Ni12Mo2（316L）、022Cr19Ni13Mo3（317L）分別代替含 Mo2％、3％的06Cr17Ni12Mo3Ti（316Ti）、06Cr18Ni12Mo（Ti）。研究和大量實踐已證明，碳含量在0.04％～0.06％以下的低碳18-8型（304）和17-12-2（Cr-Ni-Mo）型（316）奧氏體不銹鋼，當厚度≤6mm時，經焊后使用對晶間腐蝕并不敏感。因此，在許多條件下都可用含C：0.04％～0.06％，用不含Ti的牌號代替含Ti的Cr-Ni奧氏體不銹鋼。試驗還指出，在苛刻的腐蝕環境中，為了防止敏化態晶間腐蝕，超低碳18-8型和17-12-2型奧氏體不銹鋼，其含C量應控制在0.020％～0.025％；高含Ni量的Cr-Ni奧氏體不銹鋼，如06Cr25Ni20(310S)、022Cr20Ni25Mo4.5Cu、022Cr25Ni22Mo2N等，其含C量應控制在0.015％～0.020％。
由于超(chao)低碳（［C］0.02％～0.03％）Cr-Ni奧氏(shi)(shi)體(ti)不(bu)(bu)銹(xiu)鋼的強度(du)比用Ti、Nb穩定(ding)化(hua)的不(bu)(bu)銹(xiu)鋼為低。當強度(du)不(bu)(bu)足時，可選用控氮（［N］0.05％～0.08％）和(he)氮合金化(hua)（≥0.10％）的超(chao)低碳[N]≥0.10%Cr-Ni奧氏(shi)(shi)體(ti)不(bu)(bu)銹(xiu)鋼，它們不(bu)(bu)僅強度(du)高，而(er)且耐晶間腐(fu)蝕、耐點腐(fu)蝕等性能也均(jun)較含Ti、Nb的不(bu)(bu)銹(xiu)鋼為佳。
雙相(xiang)(xiang)Cr-Ni不銹(xiu)鋼比單相(xiang)(xiang)Cr-Ni奧氏體(ti)不銹(xiu)鋼強度高(gao)，耐晶(jing)間腐蝕性(xing)能好。因此，在(zai)一些使用(yong)條件下(xia)，可選(xuan)用(yong)與Cr-Ni奧氏體(ti)不銹(xiu)鋼相(xiang)(xiang)對應的雙相(xiang)(xiang)Cr-Ni不銹(xiu)鋼代(dai)替含Ti、Nb不銹(xiu)鋼。
建議含Ti、Nb的(de)Cr-Ni奧氏體不銹(xiu)鋼僅用(yong)于低碳，以(yi)及超(chao)低碳不銹(xiu)鋼無法代替的(de)情況下(xia)應用(yong)，例如，作為耐熱(re)鋼使用(yong)和在硫酸(suan)等(deng)用(yong)途中使用(yong)。
2. 鉻-鎳奧(ao)氏(shi)體(ti)不銹鋼的非敏化態(tai)（固(gu)溶態(tai)）晶間(jian)腐蝕
如上所述，鉻(ge)(ge)鎳(nie)奧氏(shi)體(ti)不銹鋼的(de)(de)敏化態晶(jing)間(jian)腐蝕(shi)(shi)，通過大量研究(jiu)和(he)實踐(jian)，已獲(huo)得較圓滿的(de)(de)解決(jue)(jue)。而(er)鉻(ge)(ge)鎳(nie)奧氏(shi)體(ti)不銹鋼的(de)(de)非敏化態（固溶(rong)態）晶(jing)間(jian)腐蝕(shi)(shi)。但(dan)截至目(mu)前為止，從(cong)理論到實踐(jian)還沒有獲(huo)得滿意的(de)(de)解釋和(he)解決(jue)(jue)。
從理(li)論上講，發(fa)展 磷(lin)≤0.01%、硅≤0.10%、硼≤0.008％的高(gao)純Cr-Ni奧(ao)氏體(ti)(ti)不銹鋼是解決(jue)非敏化(hua)態晶間腐蝕最根本(ben)的措施，雖然實(shi)驗室(shi)內(nei)完全可(ke)以做(zuo)(zuo)到，但冶金工廠大量生產高(gao)純Cr-Ni奧(ao)氏體(ti)(ti)不銹鋼還有(you)極大困(kun)難，即使批(pi)量生產能夠做(zuo)(zuo)到，但鋼的成本(ben)和售(shou)價(jia)也要大大提高(gao)。
目(mu)前，為(wei)解決硝(xiao)酸用途中的(de)(de)非(fei)敏(min)化(hua)(hua)(hua)態晶間腐蝕。主要是選(xuan)用高硅（［Si］≈4％）不銹(xiu)(xiu)鋼，如06Cr18Ni11Si4AITi、022Cr20Ni24Si4Ti、022Cr14Ni14Si4、022Cr17Ni15Si4Nb等，高硅不銹(xiu)(xiu)鋼在(zai)有Cr6＋存(cun)在(zai)的(de)(de)硝(xiao)酸和發煙硝(xiao)酸中，由于二氧化(hua)(hua)(hua)硅鈍化(hua)(hua)(hua)膜的(de)(de)形(xing)成，不僅顯著(zhu)降低(di)鋼的(de)(de)腐蝕速度而(er)且還(huan)可(ke)(ke)防(fang)止(zhi)非(fei)敏(min)化(hua)(hua)(hua)態晶間腐蝕的(de)(de)產生(sheng)。高硅不銹(xiu)(xiu)鋼中含(han)穩(wen)定化(hua)(hua)(hua)元素(su)，特別是既超低(di)碳，又(you)含(han)穩(wen)定化(hua)(hua)(hua)元素(su)的(de)(de)牌號，既可(ke)(ke)防(fang)止(zhi)非(fei)敏(min)化(hua)(hua)(hua)態，又(you)可(ke)(ke)防(fang)止(zhi)焊(han)后敏(min)化(hua)(hua)(hua)態的(de)(de)晶間腐蝕。實驗和實用表明，在(zai)濃(nong)(nong)度為(wei)70％～95％的(de)(de)HNO3中，溫度≤50℃可(ke)(ke)選(xuan)用06Cr18Ni11Si4AITi，022Cr14Ni14Si4 和022Cr17Ni15Si4Nb；溫度≤80℃可(ke)(ke)選(xuan)用022Cr20Ni24Si4Ti；在(zai)濃(nong)(nong)度＞95％的(de)(de)HNO3中，溫度＜50℃可(ke)(ke)選(xuan)用 06Cr18Ni11Si4AlTi、022Cr14Ni14Si4、022Cr17Ni15Si4Nb；溫度≤80℃可(ke)(ke)選(xuan)用022Cr20Ni24Si4Ti。
為解決二氧化(hua)(hua)碳汽提(ti)(ti)法(fa)尿(niao)素生產中四大(da)(da)高壓(ya)設備，即尿(niao)素合成塔(ta)(ta)，高壓(ya)冷(leng)凝器(qi)，高壓(ya)洗滌器(qi)，二氧化(hua)(hua)碳汽提(ti)(ti)塔(ta)(ta)用(yong)(yong)Cr-Ni奧氏(shi)體(ti)不銹(xiu)鋼(gang)(gang)的(de)(de)(de)(de)(de)(de)非(fei)(fei)敏(min)化(hua)(hua)態晶(jing)間(jian)(jian)腐蝕(shi)，目前(qian)仍需選(xuan)用(yong)(yong)已有(you)大(da)(da)量(liang)(liang)成熟使用(yong)(yong)經驗的(de)(de)(de)(de)(de)(de)尿(niao)素級(ji)(ji) 022Cr17Ni14Mo2 和(he)022Cr25Ni22Mo2N。但(dan)是，在這些(xie)不銹(xiu)鋼(gang)(gang)的(de)(de)(de)(de)(de)(de)生產廠(chang)中需盡量(liang)(liang)控(kong)制鋼(gang)(gang)中C、P、Si量(liang)(liang)。特(te)別是P量(liang)(liang)應盡量(liang)(liang)低。由于00Cr25Ni22Mo2N不銹(xiu)鋼(gang)(gang)在高溫(wen)(wen)高壓(ya)尿(niao)素甲銨液中，其耐(nai)蝕(shi)性遠遠優(you)于尿(niao)素級(ji)(ji)00Cr17Ni14Mo2，因而建議擴大(da)(da)00Cr25Ni22Mo2N鋼(gang)(gang)的(de)(de)(de)(de)(de)(de)使用(yong)(yong)范圍(wei)并(bing)代替(ti)部分耐(nai)蝕(shi)性不足并(bing)有(you)嚴重非(fei)(fei)敏(min)化(hua)(hua)態晶(jing)間(jian)(jian)腐蝕(shi)的(de)(de)(de)(de)(de)(de)022Cr17Ni14Mo2，或用(yong)(yong)含(han)N的(de)(de)(de)(de)(de)(de)尿(niao)素級(ji)(ji)的(de)(de)(de)(de)(de)(de)022Cr17Ni13Mo2N代替(ti)現(xian)有(you)的(de)(de)(de)(de)(de)(de)022Cr17Ni14Mo2。由于非(fei)(fei)敏(min)化(hua)(hua)態晶(jing)間(jian)(jian)腐蝕(shi)系在高溫(wen)(wen)且強(qiang)氧化(hua)(hua)性的(de)(de)(de)(de)(de)(de)尿(niao)素生產條件(jian)下才能產生，因此(ci)，在合理選(xuan)材(cai)的(de)(de)(de)(de)(de)(de)同時(shi)，也(ye)要控(kong)制尿(niao)素生產的(de)(de)(de)(de)(de)(de)工藝條件(jian)，這對防止非(fei)(fei)敏(min)化(hua)(hua)態晶(jing)間(jian)(jian)腐蝕(shi)也(ye)是非(fei)(fei)常(chang)重要的(de)(de)(de)(de)(de)(de)。
3. 鐵素體不(bu)銹鋼的晶間腐蝕
鐵(tie)素(su)(su)(su)(su)體(ti)(ti)不(bu)銹鋼(gang)與奧氏體(ti)(ti)不(bu)銹鋼(gang)一樣。在(zai)某些(xie)條件下(xia)同樣會(hui)產(chan)生晶(jing)間(jian)腐(fu)蝕(shi)(shi)。雖然早在(zai)20世紀50年代(dai)，鐵(tie)素(su)(su)(su)(su)體(ti)(ti)不(bu)銹鋼(gang)的(de)(de)晶(jing)間(jian)腐(fu)蝕(shi)(shi)就(jiu)已(yi)引(yin)起人(ren)們的(de)(de)注意，但由于(yu)鐵(tie)素(su)(su)(su)(su)體(ti)(ti)不(bu)銹鋼(gang)用(yong)(yong)量較(jiao)少，而且人(ren)們又多(duo)采用(yong)(yong)含穩定(ding)化(hua)元(yuan)素(su)(su)(su)(su)Ti的(de)(de)鐵(tie)素(su)(su)(su)(su)體(ti)(ti)鋼(gang)，故在(zai)實際(ji)使用(yong)(yong)中晶(jing)間(jian)腐(fu)蝕(shi)(shi)事故不(bu)多(duo)，所以對(dui)晶(jing)間(jian)腐(fu)蝕(shi)(shi)的(de)(de)研究并沒(mei)有引(yin)起人(ren)們的(de)(de)足夠重視。60年代(dai)以來(lai)，由于(yu)不(bu)銹鋼(gang)精(jing)煉技術的(de)(de)發展，出(chu)現了高純（［C＋N］≤150×10-6) 高鉻鐵(tie)素(su)(su)(su)(su)體(ti)(ti)不(bu)銹鋼(gang)，如008Cr27Mo和008Cr30Mo2。人(ren)們又開始針對(dui)鐵(tie)素(su)(su)(su)(su)體(ti)(ti)不(bu)銹鋼(gang)的(de)(de)韌性(xing)、耐晶(jing)間(jian)腐(fu)蝕(shi)(shi)性(xing)能，焊接性(xing)能等進行了更加(jia)廣泛(fan)和深入的(de)(de)研究。從而對(dui)鐵(tie)素(su)(su)(su)(su)體(ti)(ti)不(bu)銹鋼(gang)的(de)(de)晶(jing)間(jian)腐(fu)蝕(shi)(shi)的(de)(de)影響因素(su)(su)(su)(su)及其形成機理(li)有了更加(jia)全面的(de)(de)了解。
鐵(tie)(tie)(tie)素體(ti)不(bu)(bu)(bu)銹(xiu)鋼(gang)的(de)晶(jing)(jing)(jing)間(jian)腐(fu)蝕與前述(shu)Cr-Ni奧(ao)氏體(ti)鋼(gang)不(bu)(bu)(bu)同(tong)，它(ta)一(yi)般出(chu)現在(zai)高于900～950℃加熱后（或焊接后），甚至在(zai)水淬等急冷(leng)條件下也無法(fa)避免；而經(jing)過750～850℃短時間(jian)加熱處(chu)理，鐵(tie)(tie)(tie)素體(ti)不(bu)(bu)(bu)銹(xiu)鋼(gang)的(de)晶(jing)(jing)(jing)間(jian)腐(fu)蝕敏感性可(ke)減(jian)輕，甚至可(ke)消除；鐵(tie)(tie)(tie)素體(ti)不(bu)(bu)(bu)銹(xiu)鋼(gang)的(de)晶(jing)(jing)(jing)間(jian)腐(fu)蝕系產生在(zai)緊靠(kao)焊縫(feng)熔合線的(de)附近區域，而不(bu)(bu)(bu)是在(zai)Cr-Ni奧(ao)氏體(ti)不(bu)(bu)(bu)銹(xiu)鋼(gang)的(de)熱影響(xiang)區內。除出(chu)現部位上的(de)差異外(wai)，對鐵(tie)(tie)(tie)素體(ti)不(bu)(bu)(bu)銹(xiu)鋼(gang)晶(jing)(jing)(jing)間(jian)腐(fu)蝕的(de)識別基本(ben)上與Cr-Ni奧(ao)氏體(ti)不(bu)(bu)(bu)銹(xiu)鋼(gang)的(de)敏化態晶(jing)(jing)(jing)間(jian)腐(fu)蝕相同(tong)。
鐵素體不(bu)銹鋼的晶間腐蝕(shi)不(bu)僅在強腐蝕(shi)性介質中(zhong)產生，而且在弱介質中(zhong)，例如，在自來水中(zhong)亦可出現。
大(da)量研(yan)究表(biao)明(ming)，應(ying)用貧鉻(ge)理論同樣可滿意地(di)解(jie)釋鐵素(su)體不(bu)銹鋼的晶間腐(fu)蝕現象(xiang)。
高鉻鐵(tie)(tie)素(su)體(ti)不(bu)銹鋼(gang)在900～950℃以上(shang)加熱時(shi)，鋼(gang)中(zhong)(zhong)(zhong)C、N固溶于鋼(gang)的(de)(de)(de)(de)(de)基體(ti)中(zhong)(zhong)(zhong)。由(you)于鋼(gang)中(zhong)(zhong)(zhong)Cr在鐵(tie)(tie)素(su)體(ti)內的(de)(de)(de)(de)(de)擴(kuo)散(san)速度(du)(du)(du)(du)(du)約(yue)為奧氏體(ti)中(zhong)(zhong)(zhong)的(de)(de)(de)(de)(de)100倍。而(er)C、N在鐵(tie)(tie)素(su)體(ti)內不(bu)僅(jin)擴(kuo)散(san)速度(du)(du)(du)(du)(du)快(kuai)，而(er)且溶解度(du)(du)(du)(du)(du)也低。因而(er)，高溫(wen)(wen)加熱后(hou)，在隨后(hou)的(de)(de)(de)(de)(de)冷(leng)卻(que)過程中(zhong)(zhong)(zhong)，即使(shi)快(kuai)冷(leng)也常(chang)常(chang)難以防止高鉻的(de)(de)(de)(de)(de)碳、氮(dan)化物沿(yan)晶(jing)界析出和貧(pin)鉻區(qu)的(de)(de)(de)(de)(de)形成。而(er)在750～870℃溫(wen)(wen)度(du)(du)(du)(du)(du)范圍(wei)內，鐵(tie)(tie)素(su)體(ti)中(zhong)(zhong)(zhong)的(de)(de)(de)(de)(de)Cr仍有(you)足(zu)夠(gou)的(de)(de)(de)(de)(de)速度(du)(du)(du)(du)(du)向晶(jing)界擴(kuo)散(san)并使(shi)貧(pin)鉻區(qu)的(de)(de)(de)(de)(de)鉻貧(pin)化程度(du)(du)(du)(du)(du)降低和消(xiao)失。因此，鐵(tie)(tie)素(su)體(ti)不(bu)銹鋼(gang)在750～870℃處(chu)理，可降低、消(xiao)除(chu)鐵(tie)(tie)素(su)體(ti)不(bu)銹鋼(gang)的(de)(de)(de)(de)(de)晶(jing)間腐(fu)(fu)蝕(shi)傾向。但是溫(wen)(wen)度(du)(du)(du)(du)(du)在500～700℃范圍(wei)內，鋼(gang)中(zhong)(zhong)(zhong)鉻的(de)(de)(de)(de)(de)擴(kuo)散(san)速度(du)(du)(du)(du)(du)減小(xiao)，短期內無法使(shi)貧(pin)鉻區(qu)消(xiao)失，故(gu)先經高溫(wen)(wen)加熱，而(er)在冷(leng)卻(que)過程中(zhong)(zhong)(zhong)又通過500～700℃溫(wen)(wen)度(du)(du)(du)(du)(du)區(qu)的(de)(de)(de)(de)(de)鐵(tie)(tie)素(su)體(ti)不(bu)銹鋼(gang)，由(you)于晶(jing)界有(you)貧(pin)鉻區(qu)存在。在腐(fu)(fu)蝕(shi)介質作用下就會產生(sheng)晶(jing)間腐(fu)(fu)蝕(shi)現象(xiang)。
