在熱加工變形溫度下，由于雙(shuang)相(xiang)不銹鋼(gang)中兩相強度、塑性不同和變形行為的差異，導致熱塑性下降，而使鋼的熱加工性變壞。圖6.13系雙相鋼中，隨二相比例的不同，不銹鋼的熱塑性的變化。可以看出，在熱加工條件下，當次量的相量超過20％后，雙相不銹鋼的熱塑性急劇下降；當α與γ體積分數相差＜20％時，還有一熱塑性最低的平臺。為此，在雙相不銹鋼熱加工過程中，相比例不僅希望在此平臺外，而且最好次量相應＜20％。

  實踐表明，對常用第一(yi)代雙相不銹鋼而(er)言，適宜的(de)熱(re)加工(gong)溫度一(yi)般在900～1150℃范圍內(nei)。

  圖6.13 α和(he)γ相比例(li)對鋼在(zai)高溫下工藝塑性的(de)影響（示(shi)意圖）

  由于圖6.13 最早發表于1962年，當時(shi)第(di)二代(dai)和第(di)三代(dai)（也稱現(xian)代(dai)）雙相(xiang)(xiang)不(bu)銹鋼尚未(wei)問世(shi)，因此，此圖無法預示用(yong)氮合金化后的(de)現(xian)代(dai)雙相(xiang)(xiang)不(bu)銹鋼的(de)熱(re)塑性(xing)行為(wei)。國(guo)內曾(ceng)以含氮的(de)雙相(xiang)(xiang)不(bu)銹鋼00Cr25Ni6Mo3N為(wei)基礎(chu)，研究了(le)在0％～10％Ni、0.08％～0.23％N的(de)區(qu)間內，鋼中α和γ相(xiang)(xiang)比(bi)例(li)與(yu)鋼的(de)熱(re)塑性(xing)之間的(de)關(guan)系，結(jie)果指出(chu)：

   ·低(di)溫低(di)α相(xiang)(xiang)區和高溫中(zhong)α相(xiang)(xiang)區的熱塑性明顯(xian)低(di)于(yu)其他(ta)相(xiang)(xiang)區；

   ·對α相(xiang)(xiang)＜30％的雙相(xiang)(xiang)不(bu)銹(xiu)鋼(gang)，熱加(jia)工溫(wen)度宜高一些，熱加(jia)工終止(zhi)溫(wen)度在(zai)1000℃以下；

   ·對α相＞40％的雙(shuang)相不銹(xiu)鋼，熱加(jia)工溫度宜(yi)低(di)一些，熱加(jia)工終止溫度可在(zai)900～1000℃范圍內。

   研究和實踐表(biao)明，具(ju)有(you)微細的雙相組織結構，對(dui)(dui)雙相不(bu)銹鋼獲得優良的性能非常重要。因此(ci)，對(dui)(dui)于(yu)熱加工后便進行最終(zhong)熱處理(li)的產品，不(bu)僅是(shi)熱加工終(zhong)止溫(wen)度，而且變形(xing)量的控制也需予以重視。

   對(dui)于高合金雙相(xiang)不(bu)銹鋼，熱(re)加工過(guo)(guo)程和冷卻過(guo)(guo)程中，還要防止(zhi)600～1000℃間σ相(xiang)和x相(xiang)等的(de)析出，以避免它們析出對(dui)鋼的(de)性(xing)能帶(dai)來的(de)危害。