石油精(jing)煉(lian)設備加氫(qing)反應器，材(cai)料(liao)為2.25Cr-1Mo鋼，板厚為80mm,供貨狀態(tai)為NT(正火(huo)N:920℃;回火(huo)T:725℃).標(biao)準要(yao)求：抗拉強(qiang)度為515~690MPa;沖擊功（10℃)為62J/c㎡.其化學成分見(jian)表5-40。
技(ji)術難點：對(dui)于接(jie)頭拼接(jie)焊縫(feng)的(de)筒體(ti)縱縫(feng)，要經過熱(re)沖(chong)壓成形和熱(re)校(xiao)圓等過程，對(dui)接(jie)頭性能將產(chan)生(sheng)影響。技(ji)術要點是選擇合理的(de)熱(re)處理工(gong)藝，以保證焊接(jie)接(jie)頭性能。
焊(han)接工藝：焊(han)接采(cai)用(yong)W-CM201(?4mm)埋(mai)弧自動(dong)(dong)焊(han)焊(han)絲，配合B-2CM燒結(jie)型焊(han)劑。鋼(gang)板開(kai)U形坡口。正(zheng)面焊(han)完后(hou)，在預熱(re)狀態下采(cai)用(yong)碳(tan)弧氣刨清根，然后(hou)焊(han)接背面。兩面均采(cai)用(yong)埋(mai)弧自動(dong)(dong)焊(han)，焊(han)接工藝參數見表(biao)5-41。
焊后熱處理對力學性能的(de)影響(xiang)如下：
焊后(hou)退火(huo)處理：690℃×10h,爐冷(leng)至400℃后(hou)，出爐空(kong)冷(leng)；
正火處理1:950℃×2.5h,出爐空冷；
正火處(chu)理2:950℃×2.5h,出爐后加速空冷(leng)；
正火(huo)＋退火(huo)處(chu)理1:950℃×2.5h,出爐冷卻，690×10h,爐冷至400℃后(hou)，出爐空冷；
正火(huo)(huo)＋退火(huo)(huo)處理2:950℃×2.5h,出爐(lu)后加(jia)速冷(leng)卻，690℃×10h,爐(lu)冷(leng)至400℃后，出爐(lu)空冷(leng)。
正火出爐(lu)后的(de)(de)加速冷(leng)卻應采(cai)取具(ju)體的(de)(de)工藝措施，以(yi)保(bao)證一(yi)定的(de)(de)冷(leng)卻速度。焊接(jie)接(jie)頭經(jing)熱處(chu)理(li)后的(de)(de)化學成分見表5-42,力學性(xing)能見表5-43.
焊接(jie)接(jie)頭的(de)抗拉強度(du)，正火(huo)(huo)(huo)加速冷卻最高；正火(huo)(huo)(huo)后退(tui)(tui)火(huo)(huo)(huo)處(chu)理(li)使接(jie)頭強度(du)下降(jiang)，正火(huo)(huo)(huo)＋退(tui)(tui)火(huo)(huo)(huo)處(chu)理(li)1的(de)強度(du)低于技術要(yao)求的(de)515MPa.
焊(han)后(hou)正火(huo)(huo)處(chu)理(li)，使焊(han)縫沖擊韌性下(xia)降，正火(huo)(huo)＋退(tui)(tui)火(huo)(huo)處(chu)理(li)，焊(han)縫沖擊韌性有(you)所(suo)改善。而正火(huo)(huo)＋退(tui)(tui)火(huo)(huo)處(chu)理(li)的焊(han)縫沖擊值最(zui)高，遠(yuan)遠(yuan)高于(yu)技術指標要求。所(suo)以，對需要進行(xing)焊(han)后(hou)熱處(chu)理(li)的容(rong)器(qi)結構(gou)，必須進行(xing)正火(huo)(huo)加速冷卻＋退(tui)(tui)火(huo)(huo)處(chu)理(li)。
